納米隔熱板輻射與導(dǎo)熱耦合傳熱模型及分析
2020-04-10 11:20:17??????點(diǎn)擊：1804
納米隔熱板輻射與導(dǎo)熱耦合傳熱模型及分析
復(fù)合材料通常1~5cm厚[7i8]，可視作光學(xué)厚，基于Rosseland 擴(kuò)散近似的整體熱導(dǎo)率ktotal為19]：
ktotal=ke+kr（6）
式中，輻射熱導(dǎo)率kr由式（5）計(jì)算得到。纖維傾斜角p=0°時(shí)，材料的整體熱導(dǎo)率低，纖維應(yīng)盡量分布于垂直于熱流的平面。但實(shí)際上纖維會(huì)有一個(gè)大于0°的傾斜角9，考慮纖維的分布方式，復(fù)合材料的導(dǎo)熱熱導(dǎo)率ke可采用串并聯(lián)混合模型得到I]：
kc=A[f6kr +（1-f，）ka]+
krka
（1-A）|1-1）解+點(diǎn)]（）式中，A和1-A為平行模型和連續(xù)分布模型的傳熱百分比（0°≤9≤90°，1×10-6m≤dr≤10×10-6m）：
A=品[2.718（d4×10）-05]1-m（s）
假設(shè)氣凝膠固體骨架為SiO2球形納米顆粒堆積成的立方體骨架周期結(jié)構(gòu)，氣凝膠的導(dǎo)熱熱導(dǎo)率ka可基于立方體骨架單元，納米顆粒的導(dǎo)熱熱導(dǎo)率ka.s和氣孔中氣體的氣相熱導(dǎo)率ka，g表達(dá)為10]：
ka=kas{m0g+（1-）-
4（1-ag）
zaig-a2（a +lfl-a]+
2ag品（1/Vi-G-a1）×
[1-1n（1-a102.
）-a-o]}o La1a31-a1a3
復(fù)合材料通常1~5cm厚[7i8]，可視作光學(xué)厚，基于Rosseland 擴(kuò)散近似的整體熱導(dǎo)率ktotal為19]：
ktotal=ke+kr（6）
式中，輻射熱導(dǎo)率kr由式（5）計(jì)算得到。纖維傾斜角p=0°時(shí)，材料的整體熱導(dǎo)率低，纖維應(yīng)盡量分布于垂直于熱流的平面。但實(shí)際上纖維會(huì)有一個(gè)大于0°的傾斜角9，考慮纖維的分布方式，復(fù)合材料的導(dǎo)熱熱導(dǎo)率ke可采用串并聯(lián)混合模型得到I]：
kc=A[f6kr +（1-f，）ka]+
krka
（1-A）|1-1）解+點(diǎn)]（）式中，A和1-A為平行模型和連續(xù)分布模型的傳熱百分比（0°≤9≤90°，1×10-6m≤dr≤10×10-6m）：
A=品[2.718（d4×10）-05]1-m（s）
假設(shè)氣凝膠固體骨架為SiO2球形納米顆粒堆積成的立方體骨架周期結(jié)構(gòu)，氣凝膠的導(dǎo)熱熱導(dǎo)率ka可基于立方體骨架單元，納米顆粒的導(dǎo)熱熱導(dǎo)率ka.s和氣孔中氣體的氣相熱導(dǎo)率ka，g表達(dá)為10]：
ka=kas{m0g+（1-）-
4（1-ag）
zaig-a2（a +lfl-a]+
2ag品（1/Vi-G-a1）×
[1-1n（1-a102.
）-a-o]}o La1a31-a1a3
